GGG40 duktilt jernstøpegods

GGG40 tilsvarer det kinesiske merket QT400-18 Ductile Iron Castings, QT400-18 er merket av duktilt jern, QT er prefikset for "duktilt jern", 400 betyr strekkfasthet 400MPa, 18 betyr forlengelse 18 prosent .

Tysk klasse GGG40, amerikansk klasse 60-40-18, internasjonal standard 400-18.

Følgende er de detaljerte parameterne for QT400-18:

Materialenavn: Duktilt jern

Karakter: QT400-18

Standard: GB 1348-88

● Funksjoner og anvendelsesområde:

Det er et ferritisk duktilt jern med god sveisbarhet og bearbeidbarhet, og høy slagfasthet ved romtemperatur. Og høy plastisitet. Den sprø overgangstemperaturen er lav, og lavtemperaturseigheten er også god. Den brukes som en del som tåler dynamiske og statiske belastninger som høy slagvibrasjon og torsjon, og krever høy seighet og plastisitet, spesielt for deler som krever en viss slagverdi ved lav temperatur

● Kjemisk sammensetning:

Karbon C: 3.45-3.64

Silicon Si: 2.47-3.00

Mangan Mn: 0.45-0.57

Svovel S: 0.012-0.026

Fosfor P: 0.047-0.060

Magnesium Mg: 0.029-0.062

Rhenium Re: 0.032-0.047

● Mekaniske egenskaper:

Strekkfasthet σb (MPa): Større enn eller lik 400

Betinget flytegrense σ0.2 (MPa): Større enn eller lik 250

Slagseighetsverdi kv (J/cm2): Større enn eller lik 18

Hardhet: 130-180HB

● Spesifikasjoner for varmebehandling og metallografisk struktur:

Varmebehandlingsspesifikasjon: (bestemt av leverandøren, følgende er varmebehandlingsspesifikasjonen for en prøve for referanse) 920-980 grad for 2-5h, ovn avkjølt til 600 grader for luftkjøling, eller ovn avkjølt til 700-760 grader i 3-6t, forny til 600 graders luftkjøling.

Ggg40 duktilt jernstøpings Etter land

1. Implementeringsstandarder: Selskapet implementerer strengt ISO9001 & TS 16949 sertifisering.

2. Produktmaterialestandarder: ISO, GB, ASTM, SAE, ISO, EN, DIN, JIS, BS

3. Hovedprosesser: sandstøping, investeringsstøping, presisjonsstøping, avgrading, sandblåsing, maskinering, varmebehandling, lekkasjetesting, overflatebehandling, etc.

4. Tilgjengelig materiale:

Og legert stål, gråjern, støpejern, støpt stål, støpt aluminium, støpt kobber, etc. kan tilpasses etter kundens behov.

Ggg40 duktilt støpegods Smelteprosess

QT400-18AL (-40 grad) lavtemperatur duktilt jernmateriale har også blitt mer og mer sitert i produktkrav de siste årene, og noen innenlandske støperier kan også produsere støpegods som kreves av dette materialet. Med utviklingen av produkter har forskning og anvendelse av QT400-18AL (-50 grad) lavtemperatur duktilt jernmateriale gradvis blitt et av de viktigste tekniske forskningsemnene i støperiindustrien.

For å produsere QT400-18AL (-50 grad) lavtemperaturstøtmateriale, under forutsetning av å sikre strekkstyrke Større enn eller lik 400 MPa, flytegrense Større enn eller lik 250 MPa, og forlengelse Større enn eller lik 18 prosent for å oppfylle kravene I testen kreves det at gjennomsnittsverdien av støtabsorpsjonsenergien til tre standard Charpy-prøver er KV Større enn eller lik 12J, og støtabsorpsjonsenergien til en enkelt prøve må være KV Større enn eller lik 9J. Hvis du ønsker å få et høyere slagenergiabsorberende materiale, må du ha en passende kjemisk sammensetning, en bedre sfæroidiseringsgrad, et større antall grafittkuler, et høyere innhold av ferritt og forlengelse.

1. Valg og kontroll av kjemiske komponenter

Valg og kontroll av kjemisk sammensetning er et av nøkkelpunktene i produksjonen av QT400-18AL (-50 grad) støpegods med lav temperatur. Den kjemiske sammensetningen påvirker direkte den metallografiske strukturen og de fysiske egenskapene til støpegodset. Gjennom eksperimenter ble passende utvalg av ulike kjemiske elementer som tilsvarer høyytelsesindikatorer funnet og kontrollert.

(1) Valg av kjemisk sammensetning bestemmes

Kombinert med funksjonen til hvert element, statusen til råvarene i inn- og utland, og erfaringsdataene for produksjon av QT400-18AL (-40 grad ) lavtemperaturstøpegods, er det kjemiske sammensetningsområdet for produksjon QT400-18AL (-50 grad) lavtemperaturstøpestøping bestemmes.

① Gjennom produksjon av QT400-18AL (-40 grad) fysiske og kjemiske inspeksjonsposter for lavtemperaturstøping, bekreftes den viktige rollen til Si-elementet ytterligere. Nivået på Si-innholdet påvirker direkte strekkstyrken og slagverdien; For å forbedre slagverdiindeksen må Si-innholdet fortsatt reduseres, men reduksjonen av Si kan ikke lenger oppfylle styrkekravene. Vi løste problemet med utilstrekkelig styrke forårsaket av Si-reduksjon ved å øke nikkelinnholdet.

②Kombinert med den faktiske erfaringen med produksjon av QT{{0}}AL (-40 grad ) lavtemperaturstøpegods og situasjonen for innenlandske og utenlandske råvarer og selskapets evne til å kontrollere kjemisk sammensetning i produksjonsprosessen, kontroller sfæroidiseringsreaksjonen av QT400-18AL (-50 grad) lavtemperaturstøpestøpegods under produksjon Den kjemiske sammensetningen er som følger: wC=3.50 prosent -3.80 prosent , wSi=2.{{30}}5 prosent -2.15 prosent , wMg=0. 38 prosent -0,54 prosent , wRE=0,005 prosent -0,009 prosent , wNi=0,77 prosent -0,83 prosent , wMn mindre enn eller lik 0,10 prosent , wP Mindre enn eller lik 0,028 prosent , wS Mindre enn eller lik 0,015 prosent , wTi Mindre enn eller lik 0,018 prosent , wCr Mindre enn eller lik 0,023 prosent , jo lavere de andre sporelementene er bedre.

(2) Kontroll av kjemisk sammensetning

① kontroll av råvarer ① råjern. Velg høyrent råjern med høy C, lav Si, Mn, P og S, og lavt nok sporelementer som Ti, Cr, Sn, Sb og Pb. Slik som sørafrikanske råjern, Benxi råjern, Fushun Hanwang råjern, Longfengshan råjern, etc. ②skrap stål. Bruk A3 skrap med lavere legeringselementer. ③ Forgasser. Velg en lav S og lett å absorbere forgasser, og utbyttet krever C større enn eller lik 90 prosent og S mindre enn eller lik 0,3 prosent.

②Kontroll av kjemisk sammensetning i smelteprosessen

a: Sjekk vekten strengt i henhold til ingredienslisten, og ingrediensene har rekorder.

sporbarhet.

b: Følg strengt kravene til den kjemiske sammensetningen til det smeltede jernet før det frigjøres fra ovnen. Det smeltede jernet som ikke oppfyller kravene får ikke slippes ut av ovnen.

Kravene til den kjemiske sammensetningen før produksjon av QT{{0}}AL (-50 grad ) lavtemperaturstøping før sfæroidiseringsreaksjon: wC=3.92 prosent -3.98 prosent , wSi=0,68 prosent -0,72 prosent , wNi{{10}},77 prosent -0,83 prosent , wMn Mindre enn eller lik {{ 18}},1{{20}} prosent , wP Mindre enn eller lik 0,028 prosent , wS Mindre enn eller lik 0,015 prosent , wTi Mindre enn eller lik 0,018 prosent , wCr Mindre enn eller lik 0,023 prosent, jo lavere de andre sporstoffene er, jo bedre.

③Ikke bare spheroidizeren og inokuleringsmidlet skal veies nøyaktig, men også stålplaten som dekker spheroidizeren skal veies ±1kg, og tappingen skal veies ±10kg.

Rimelig bestemmelse og kontroll av kjemisk sammensetning er det primære leddet og nødvendig betingelse for dette prosjektet. En annen viktig forutsetning for dette prosjektet er at det må ha god terraformingseffekt.

2. Smeltekontroll

Å skaffe smeltet jern av høy kvalitet er grunnlaget for god kuleformende effekt. Det såkalte høykvalitets smeltede jernet skal sikre det opprinnelige antallet smeltede metallurgiske kjerner så mye som mulig under forutsetning av å sikre renheten til det smeltede jernet, slik at et stort antall heterogene kjerner kan opprettholdes, og passende kjemisk sammensetning og smeltet jerntemperatur er garantert. Produksjon av QT400-18AL (-50 grader) støpegods med lav temperatur, bør ta hensyn til følgende punkter i smeltekontroll.

(1) Ingredienser

Ved batching, bruk mer jomfruelig jern, mindre skrapstål og returmateriale, og prøv å tilnærme den ideelle kjemiske sammensetningen når du beregner, og etterlater en liten mengde finjusteringsplass. Hensikten med å tilsette mer primærjern er å sikre antall originale grafittkjerner, og samtidig redusere mengden av tilsatt forkulling (redusere svoveløkningen til forgasseren).

(2) Elektrisitetssmelting

Høy strøm smelter raskt, vær alltid oppmerksom på den fallende situasjonen til ladningen, og forårsaker ikke delvis overoppheting av smeltet jern på grunn av tilstedeværelsen av støpt materiale. Overopphetingen av det smeltede jernet gjør at den heterogene kjernen forsvinner, noe som reduserer antallet grafittkuler etter sfæroidiseringsreaksjonen og påvirker sfæroidiseringseffekten.

(3) Prøvetakingsanalyse og justering

Når temperaturen på det smeltede jernet stiger til 1400-430 grad, ta en prøve for karbon-silisiumanalyse før ovnen. når temperaturen på det smeltede jernet stiger til 1420-1450 grad, ta en prøve for spektralanalyse før ovnen.

(4) Det smeltede jernet frigjøres

Kraftoverføring med høy strøm, rask oppvarming til ovnstemperatur, skraping av avskum på overflaten av det smeltede jernet og deretter ut av ovnen. Temperaturen på smeltet jern i vårt selskap er 1525 ~ 1535 grader. I motsetning til andre selskaper som produserer duktilt jernstøpegods ved lav temperatur, frigjøres det smeltede jernet umiddelbart etter å ha nådd tappetemperaturen, og 5 ~ 10 min rensebehandling brukes ikke. Årsakene til dette er som følger:

①Tappingen av den elektriske ovnen bruker tappeåpningen for avledning, og tappeåpningen bør avkjøles med 5-10 grader, og tappetemperaturen bør økes med 5-10 grader for å kompensere for avkjølingen av tappingen spor.

② Etter at ladningen er smeltet, renses gassen når temperaturen stiger. Når temperaturen stiger over 1500 grader, begynner inhalasjonsoksidasjonen, den opprinnelige heterogene kjernen forsvinner gradvis, og underkjølingsgraden til det smeltede jernet øker gradvis. For å sikre antall grafittkuler etter sfæroidiseringsreaksjonen, er det nødvendig å sikre det opprinnelige antallet kjerner i det smeltede jernet før sfæroidiseringsreaksjonen.

Vårt firma produserer duktilt støpegods smelteutstyr er en 3t elektrisk ovn og en 1,5t elektrisk ovn. Produksjonen av 3t elektrisk ovn er 2 baller med jernsfæroidisering per ovn. Når det smeltede jernet når tappetemperaturen, begynner den første ballepressen å produseres etter et strømbrudd. Etter at den første sfæroidiseringsreaksjonen til det smeltede jernet er fullført, er slaggfjerningen fullført, og det smeltede jernet løftes, fortsetter kraftoverføringen. Når temperaturen når kravene til ovnen, begynner den andre øsen med smeltet jern å bli frigjort. Vi sammenligner strekkfastheten til testblokkene som helles fra den første og andre posen med smeltet jern. T500-7-materiale tar 200 sett med data, gjennomsnittsverdien av dataene for den første posen er 22,6 MPa høyere enn gjennomsnittet for dataene i den andre posen; QT400-18 Materialet tar 200 sett med data. Gjennomsnittsverdien av den første pakkedataen er 8,2 MPa høyere enn gjennomsnittsverdien til den andre pakkens data. Derfor krever vårt firma at det smeltede jernet varmes opp raskt og frigjøres raskt. Den andre pakken med smeltet jern i en 3t elektrisk ovn kan ikke produsere slagstøpegods med lav temperatur av duktilt jern.

③ Den høye temperaturen til smeltet jern bidrar til flyting av sfæroidiseringsreaksjonsslagg, noe som er fordelaktig for rensingen av smeltet jern etter sfæroidiseringsreaksjonen.

Forskjellig fra andre selskaper, bruker vårt firma tappesporet for å lede det utstrømmende jernet: a: Forhindre at det smeltede jernet kommer direkte inn i nodulariseringsmidlet og sørg for en stabil nodulariseringsreaksjon. b: Sørg for nøyaktigheten av tappevekten og reduser komposisjonssvingninger.

3. Sfæroidisering

(1) Typer nodulizers

Tatt i betraktning stabiliteten til sfæroidiseringsreaksjonen og egenskapene til sjeldne jordartselementer for å redusere lavtemperaturpåvirkningsverdien, valgte vi en spesiell kuleformator med lavt magnesium og lavt sjeldne jordartsmetall, og innholdet av magnesiumoksid må være mindre enn eller lik { {0}},8 prosent .

(2) Nodulizer-partikkelstørrelse og tilsetningsmengde

Nodulizer partikkelstørrelse: 3-20mm.

Mengden av nodulariseringsmiddel tilsatt: 1,15 prosent til 1,2 prosent (legg til 1,2 prosent når innholdet av smeltet jern er høyt i S prosent, temperaturen på det smeltede jernet er høy og mengden av nodularisert smeltet jern er liten).

Siden det sfæroidiserende elementet magnesium er et element som sterkt fremmer bleking, påvirker det sfæroidiseringsgraden, styrken, forlengelsen og absorpsjonsenergien ved lav temperatur, og det resterende magnesiuminnholdet (massefraksjonen) kontrolleres ved 0.{ {3}}38 prosent til 0,056 prosent .

(3) Krav til sfæroidiseringspakke

Bunnen av den sfæroidiserte posen bør repareres til en groptype, størrelsen og dybden på gropen bør være passende, og forholdet mellom høyden og diameteren til den sfæroidiserte posen bør være større enn eller lik 1,8. Det første formålet er å forbedre absorpsjonshastigheten til magnesium, og det andre er å sikre stabiliteten til sfæroidiseringsreaksjonen.

(4) Metode for å tilsette nodulariseringsmiddel og tapping

Sfæroidiseringsmidlet tilsettes gropen i bunnen av posen og flates ut. I spesielle tilfeller bør det smeltede jernet stampes når temperaturen på det smeltede jernet er høy. Dekk inokulasjonsmidlet jevnt på kuleformeringsmidlet, og dekk deretter den tynne stålplaten (eller rent rustfritt seigjernskum) jevnt. Den tynne stålplaten bør veies. Vekten på den tynne stålplaten som dekkes av kjemikalieposen er 18-20kg. Når du banker, må du ikke treffe nodulariseringsmidlet direkte. I begynnelsen bør det smeltede jernet slippes ut i nodulariseringsposen så raskt som mulig, og jerntappingshastigheten bør reduseres på slutten.

(5) Sfæroidiseringsreaksjon

①Sfæroidiseringsreaksjonstiden er 70-120s.

② Plasser formen nær den elektriske ovnen så mye som mulig for å forkorte transport- og helletiden til det smeltede jernet etter sfæroidiseringsreaksjonen; hvis formen må plasseres langt unna den elektriske ovnen, kan et slaggfjerningsanlegg settes opp i nærheten av formen, og det smeltede jernet kan heises direkte etter at det smeltede jernet raskt er frigjort fra ovnen. Gå til slaggskrapen for å skrape slagget. Den smeltede jernoverflaten og avskum langs øsen bør rengjøres grundig før helling. Sfæroidiseringsreaksjonen er fullført til slutten av hellingen kan ikke overstige 12 minutter.

Appliasjon

QT400-18AL (-40 grad) duktilt duktilt jern med ultralav temperatur er egnet for ferritiske duktilt støpejern som arbeider i et lavtemperaturmiljø på -40 grader. Det er fokus for forskning og anvendelse innen metallmaterialer og duktilt jernindustri de siste årene. Tekniske flaskehalser begrenset en gang utviklingen av avansert utstyrsproduksjon, anleggsmaskiner og ny energiindustri i Kina og utviklingen av lette produkter i alpinfeltet. Etter år med uavhengig innovasjon, har selskapet brutt gjennom kontrollproblemene ved lavtemperatur duktilt jernproduksjon. Ved å optimere innholdet av Si, Mn og P, uten legeringsbehandling, streng kontroll av skadelige elementer og gjenværende Mg, Re-innhold og omfattende tekniske prosesser, har den brutt gjennom seighetsjernet med lav temperatur. Produksjonskontrollproblemet er vanskelig, den kvalifiserte materialytelsen er 100 prosent, og kvaliteten er svært stabil, noe som fjerner kvalitetsterskelen for å gå inn i feltet for avanserte utstyrsprodukter. QT400-18AL (-40 grad) seighetsjern med ultralav temperatur, for å sikre de mekaniske egenskapene til QT400-18AL, strekkstyrken til materialet Større enn eller lik 400 MPa , spesifisert ikke-proporsjonal forlengelsesstyrke Større enn eller lik 240 MPa, forlengelsen etter brudd Større enn eller lik 18 prosent , og ved -40 Minimum slagenergi ved grad er høyere enn 12J; den kvalifiserte graden av mekaniske egenskaper til støpegods er 100 prosent. Materialet kan sikre normal drift av støpeprodukter ved lav temperatur -40 grader C, og har utmerkede mekaniske egenskaper, slitestyrke, støtdempende egenskaper, bearbeidingsegenskaper og lettvektsegenskaper. Denne teknologien ble først vellykket brukt på høyhastighetstogboggiakselboksen. Kjerneteknologien "støpemetode for seigjernsakselboks for EMU-boggi ved minus 40 grader" "QT400-18AL ultra-lavtemperatur seighet seigjern og dets bruk i høyhastighetstogboggi". Applikasjonen på akselboksen" bransjeeksperter har nådd det internasjonale avanserte nivået.